根據(jù)半山發(fā)電廠提供的煙氣成分測(cè)試數(shù)據(jù),可計(jì)算出煙氣脫硫前后酸露點(diǎn)的溫度。酸露點(diǎn)的計(jì)算公式選自《電站鍋爐原理》表示為:

t′ld = 186 + 20lgH₂O + 26lgSO₃

式中, t′ld 是煙氣的酸露點(diǎn), ℃; H₂ O 是煙氣中水蒸汽的體積濃度, %; SO₃ 是煙氣中SO₃的體積濃度, %。

根據(jù)計(jì)算結(jié)果, 煙氣脫硫后由于煙氣中大量的SO₂ 和SO₃ 等酸性氣體大量減少, 酸露點(diǎn)溫度有明顯下降。當(dāng)煙氣脫硫效率為90 %時(shí)酸露點(diǎn)為83.15～90 ℃, 當(dāng)煙氣脫硫效率為95 %時(shí)酸露點(diǎn)為70.15～82.11 ℃。煙氣對(duì)煙囪是否會(huì)具有腐蝕性必須進(jìn)一步分析煙氣脫硫裝置安裝前后煙囪內(nèi)壁面的溫度范圍。在安裝了煙氣脫硫裝置且不安裝GGH 后, 由于煙氣溫度的降低煙囪的內(nèi)壁面溫度有了明顯降低, 溫度范圍僅為40～50 ℃, 而此時(shí)煙氣脫硫后的酸露點(diǎn)溫度是70.15～90.10 ℃, 因此在煙囪內(nèi)壁面會(huì)出現(xiàn)結(jié)酸露的現(xiàn)象, 就是可能使煙氣溫度低于酸露點(diǎn), 造成對(duì)煙囪內(nèi)襯材料以及鋼筋混凝土筒壁產(chǎn)生腐蝕, 致使其強(qiáng)度承載力下降, 同時(shí)也使這些材料的吸水率不斷上升, 并很快達(dá)到飽和, 導(dǎo)致導(dǎo)熱系數(shù)迅速增大使鋼筋混凝土筒壁溫度場(chǎng)大大超過(guò)設(shè)計(jì)值, 溫度應(yīng)力增大,最終使混凝土筒壁縱向裂縫的長(zhǎng)度和寬度超過(guò)規(guī)范的規(guī)定。如安裝GGH 后, 將脫硫后煙氣溫度由50 ℃加熱到80 ℃左右, 對(duì)煙囪內(nèi)部腐蝕將明顯減輕。

如脫硫裝置安裝GGH , 煙囪宜采用全負(fù)壓?jiǎn)蝺?nèi)筒式或多內(nèi)筒式鋼筋混凝土煙囪, 其內(nèi)筒材料采用耐酸磚砌或一般耐酸鋼板制作。如重慶珞璜電廠采用耐酸膠泥砌耐酸砌塊, 運(yùn)行十余年尚未發(fā)現(xiàn)問(wèn)題。當(dāng)工藝流程中取消GGH時(shí), 應(yīng)采用多筒方式, 由于煙囪的內(nèi)壁面溫度低于酸露點(diǎn)溫度, 在煙囪內(nèi)壁面會(huì)出現(xiàn)結(jié)酸露的現(xiàn)象, 內(nèi)筒用高耐酸鋼材制作。如陜西國(guó)華錦界煤電項(xiàng)目電廠部分二期工程采用2爐合用1座套筒式、現(xiàn)澆鋼筋混凝土外筒和鈦鋼復(fù)合板的單內(nèi)筒式煙囪。

以河北國(guó)華黃驊電廠為例, 開(kāi)展比較。

不設(shè)GGH , 吸收塔后凈煙氣直接進(jìn)入煙囪的排煙溫度為49～53 ℃。

凈煙氣中腐蝕性的化學(xué)介質(zhì)較多, 對(duì)煙囪及凈煙道的防腐要求提高。

由于經(jīng)脫硫塔后的煙氣不經(jīng)加熱直接排入煙囪, 凈煙氣帶出系統(tǒng)濕熱減少, 原煙氣帶入的熱量由通過(guò)蒸發(fā)更多的水分而釋放。2 ×600MW 機(jī)組不設(shè)GGH 方案比設(shè)置GGH 方案增加工藝水水耗約80t/ h 。

由于取消了GGH , 相應(yīng)煙道長(zhǎng)度也減少,煙氣系統(tǒng)承受力降低約112kPa , 由此降低了增壓風(fēng)機(jī)的能耗。

另外, 由于取消GGH 后, 減少了煙氣泄漏量, 在總脫硫率相同的情況下, 吸收塔脫硫效率可比有GGH 方案降低(根據(jù)GGH 泄漏率的不同, 可降低0151 %～115 %) , 因而可減小漿液循環(huán)量并相應(yīng)降低漿液循環(huán)泵的能耗。

由于沒(méi)有GGH , FGD 運(yùn)行可靠性提高,維護(hù)和檢修量減少;爐后布置可優(yōu)化, 煙道和設(shè)備布置更簡(jiǎn)潔合理, 安裝和檢修通道及空間大; 施工場(chǎng)地增加, 施工安裝更方便。

由以上技術(shù)方案比較可以看出: 不設(shè)GGH方案廠用電耗低、無(wú)煙氣泄漏, 布置簡(jiǎn)單, 煙道長(zhǎng)度短, 但耗水量大, 出現(xiàn)腐蝕問(wèn)題的可能性相對(duì)較大。

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